人孔是指用于人员进出设备以便安装、检修和安全检查的开孔结构。主要由短筒节（或短管）、法兰和带把手的人孔盖组成。从安全检查考虑，压力容器要求开设的人孔数及其最小尺寸见“检查孔”。人孔材料有碳钢和不锈钢。按受压情况人孔分为常压和受压人孔；按形状人孔分为圆形、椭圆形和矩形人孔，矩形人孔仅适用于常压设备；按安装位置人孔分为水平和垂直安装人孔；人孔盖固定方式有迥转盖和吊盖；人孔开后速度有普通式和快开式，人孔结构和尺寸一般都已标准化，可参照有关手册选用或设计。 [1] 

中文名人孔外文名manhole材    质304,316L不锈钢钢板或者碳钢类    型紧急泄压人孔、罐顶人孔等

简介

人孔是安装在储罐顶上的安全应急通气装置，通常与防火器、机械呼吸阀配套使用，既能避免因意外原因造成罐内急剧超压或真空时，损坏储罐而发生事故，又有起到安全阻火作用，是保护储罐的安全装置，特别适用于贮存物料以氮气封顶的拱顶常压罐。具有定压排放、定压吸入、开闭灵活、安全阻火、结构紧凑、密封性能好、***等优点。

人孔分为紧急泄压人孔、阻火呼吸人孔、罐顶人孔、罐壁人孔和带芯人孔等。

人孔一般由304、316L不锈钢钢板或者碳钢制作而成。

执行标准：

      HG/T 21514 2005钢制人孔和手孔的类型与技术条件
　　HG/T 21515 2005常压人孔
　　HG/T 21516—2005 回转盖板式平焊法兰人孔
　　HG/T 21517—2005 回转盖带颈平焊法兰人孔
　　HG/T 21518—2005 回转盖带颈对焊法兰人孔
　　HG/T 21519 2005 垂直吊盖板式平焊法兰人孔
　　HG/T 21520—2005垂直吊盖带颈平焊法兰人孔
　　HG/T 21521—2005垂直吊盖带颈对焊法兰人孔
　　HG/T 21522—2005水平吊盖板式平焊法兰人孔
　　HG/T 21523—2005水平吊盖带颈平焊法兰人孔
　　HG/T 21524—2005水平吊盖带颈对焊法兰人孔
　　HG/T 21525 2005常压旋柄快开人孔
　　HG/T 21526 2005椭圆形回转盖快开人孔
　　HG/T 21527—2005回转拱盖快开人孔
　　HG/T 21528—2005常压手孔
　　HG/T 21529 2005板式平焊法兰手孔
　　HG/T 21530—2005带颈平焊法兰手孔
　　HG/T 21531—2005带颈对焊法兰手孔
　　HG/T 21532—2005 回转盖带颈对焊法兰手孔
　　HG/T 21533—2005常压快开手孔
　　HG/T 21534—2005旋柄快开手孔
　　HG/T 21535—2005回转盖快开手孔
　　HG/T 21514～21535—2005《钢制人孔和手孔》编制说明
　　HG/T 21514～21535—2005《钢制人孔和手孔》施工图图纸目

人孔因位于油罐下部，人孔承受很大的液体压力，为了防止渗漏，对人孔的 安装质量必须严格要求。法兰和盖板上加工有密封水线，在施工中要注意保护， 以免在使用时发生渗油。每次拆下人孔时要做标记，以免再装时错位，影响严密性。安装人孔盖板上螺母时，要成对对角均匀用力，以防盖板变形或用力不均而造成的渗油。

补强结构设计背景

球罐人孔补强通常采用整体补强结构，即以全焊透焊缝将整体补强锻件与壳体相焊。整体补强锻件即人孔凸缘结构，在设计中其开孔补强计算通常采用GB150—2011《压力容器》等面积补强的原则和有效补强范围的规定。于广彦等在编写标准SH/T3138—2003《球型储罐整体补强凸缘》时，采用等面积补强法对球罐凸缘结构的设计进行了大量的工作，并按照JB4732—1995《钢制压力容器———分析设计标准》采用应力分析法对部分凸缘结构进行了安全性验证。随着石油化工技术的发展，新的、***的安全系数被采用，通常的按照SH/T3138—2003进行直接选取的方法已经变得越来越不适应。文中采用应力分析法，对球罐凸缘的受力和应力分布进行了详细地分析，经过多方案的大量计算比较，提出了一种新型的球罐人孔翻边补强结构。

球罐开孔及补强结构设计

（1）球罐开孔

为了满足各种工艺和结构的需要，球罐上不可避免要开孔并安装接管
或凸缘。开孔除了削弱罐体本身强度外，在壳体与开孔处，因结构的整体连续性被破坏，会产生较高的局部应力。开孔补强的设计是影响球罐安全操作的重要因素之一，对于尺寸较小的接管开孔，通常的做法是采用厚壁管进行补强设计；对于尺寸较大的开孔结构，一般采用整体锻件进行补强。人孔作为工作人员进出罐体检验和维修之用的重要元件，其补强结构通常采用凸缘结构。图1示出各工程中较常用的结构形式。

（2）球罐人孔凸缘结构设计

球罐人孔进行补强结构设计通常的做法为：①对于采用常规设计的

 图2 人孔凸缘结构设计流程

球罐，人孔凸缘结构直接按照SH/T3138—2003《球型储罐整体补强凸缘》进行选取；②对于采用分析设计的球罐，其人孔凸缘结构直接采用或类比上述标准进行结构设计，并采用应力分析对其进行安全性验证。随着新的、***的安全系数被采用，采用***种方法进行结构设计已经存在安全隐患，同时也不经济;***种采用应力分析对人孔凸缘结构进行被动校核的做法具有一定的局限性。人孔规格相对固定，球罐上人孔采用的尺寸多为DN500和DN600两种。人孔补强结构所具有的较规则的形状和尺寸，以及装备制造技术的不断进步，给设计出更加合理、更加经济的结构形式提供了可能。按照等安全裕度的设计原则以及图2所示的设计流程图，经多方案的大量比选和优化设计，最终设计出了一种满足补强要求、应力分布均匀、结构简单、节省材料的新型人孔翻边补强结构。

补强结构设计结果

（1）球罐人孔补强结构采用板材卷压冲压翻边的制造工艺和设计方法，与传统的采用锻件加工相比，提高了材料利用率且质量轻，降低了成本。这种设计方法同时也可以推广到球罐上其他大尺寸接管的补强结构设计中。

（2）在同样满足补强设计的前提下，人孔凸缘补强结构的极限承载能力要优于翻边补强结构，为今后进行开孔补强结构设计提供了经验。

（3）采用JB4732—1995《钢制压力容器———分析设计标准》(2005年确认)中的5.4.2条进行了极限载荷评定，为该设备的安全运行提供了科学的理论依据，同时也为极限分析方法的推广起到了积极作用。